施工效果细节建模，剪力墙的侧力抵抗机制可以被合并到有限因素模型。在轻框架剪力墙中，钉子行为对全球模型效应很关键。每个钉子用一个或者跟多的非线性弹簧元件或者多重硬度。这导致大量构件和复杂依赖路径的功能。相反，木墙模型需要较少的构件因为有较少的机械连接。 普通建筑实践安装200到300毫米的通杆，在每个墙末端，每个门窗开口周围同样的距离，沿着墙1830毫米中心。通杆通过过大的孔，继续从板木到基木或地基。一个通常的方法对时候拉紧的通杆用持续自动弹簧在墙的顶部施加4450 N的力。 Gorman 和 Shrestha （2002）用随后步骤变位测试方法测试了两座木墙。墙用生产的木材建成，3.44米长，2.44米高。包含了通杆五金件。他们的测试表明有通杆的木剪力墙随着滑动和额外容量展示初始现行行为，这被看作是破坏之前的上升的荷载变位。这是被Stott在测试木结构基础/锚定装配发现的同样的行为。　有限因素模型有限因素模型有限因素模型有限因素模型　　墙的尺寸，杆的位置，和边界条件跟Gorman和 Shrestha的木墙测试（2002）紧密相配。

有限因素模型是2.44米款，2.44米高，153毫米厚。两个通杆从顶部伸到墙的底部，每端古今203毫米。模型立体，梁，非线性弹簧，和弹簧构件。木材用结构4个结点，平面应力因素做成长方形体，赋予典型的花旗松弹性特征。通杆，用量构件代表，赋予低碳钢的特性，作为参数调查的部分在不同水平上拉伸。通杆的两个分离的作用在过大的孔以及孔的边缘承重，结合为一个单独的非线性弹簧，在这里初始的力位移反应是由于过大的孔，反应的第二部分是通杆承载孔的边沿。模型包含木头与木头的摩擦，如非线性弹簧因素和木头重力代表的。模型过程的细节，力位移行为，边界情况和承载由Scott给出（2003）。一个平行的基础模型为两个基础/锚定系统发展。 有限因素结果有限因素结果有限因素结果有限因素结果 木材剪力墙模型在荷载位移图中有三个主要行为，如图4所示。位移是顶板木材的水平运动。墙的滑动始于顶板，之后在木材之间连续的接触面滑动因为模型有重力和埋藏木头的摩擦力。*一个截面，0a,代表克服摩擦力之前的系统硬性。在点a（滑力），摩擦力被克服，所以路径ab代表滑动位移，由通杆和固定螺栓的过大的孔限制。第三个截面（后滑动硬性），bc,代表松弛和通杆和固定螺栓结合之后的系统硬性。　　 Gorman 和 Shrestha (2002)测试的墙模型跟从背面循环测试支柱弯曲，在图5a中可见。图5b显示地基模型跟Scott (2003)概括的地基/锚定测试数据比较。 一系列变量研究来评估有通杆五金件，门窗开口，墙纵横比产生的摩擦力的作用。总之，14个模型用来评估建筑条件在侧力抵抗和木剪力墙硬性上的影响。显示出： 墙性能受摩擦力和通杆产生的正常力的强烈影响。由此，保持通杆紧力在地震荷载下会增强建筑系统性能。 改变墙的纵横比，从1：1到2：1减少后滑动硬性，提高整体墙位移。高纵横比墙可能需要额外的硬性。 额外的通杆通常包含在门窗建筑细节，将墙穿孔的影响降低到*小很重要。 通杆孔的尺寸影响整个墙的位移：将孔直径减到*小潜在的滑动位移减低到*